在线咨询 x
有什么可以帮到你
点击咨询
全国统一热线:

13773440921

新闻动态
您的位置:主页 > 新闻动态 > 行业资讯 >

根据国内外发电厂的运行合肥康明斯发电机经

2019-08-31 21:14

  随着发电机单机容量的增长,对其定子绕组端部固定结构的机械特性提出了更高要求。用计算的方法研究这些特性往往很难实现,而且不能保证所需的度。此外,由于某些参数不稳定,且与制造工艺、固定材料的性能、安装质量、检修质量、运行维护等诸多因素有关,有时难以计算。因此,在研究大型发电机的机械特性时,即是在研究其振动特性的稳定性时,试验的方法是的方法,也是切实可行的方法。

  本文用大量事实和实验数据充分说明了绥电两台800MW发电机定子绕组端部结构的设计是合格的,无需耗巨资对其进行彻底的现代化改造;但两机在近10年的运行中确实出现过一些问题,根据国内、外大型汽轮发电机运行经验,建议两机各安装一套定子端部绕组光纤振动在线监测系统,实时测量运行中的振动幅值,做到早期报警,状态检修,避免突发性事故和因误判而盲目改造带来的巨大经济损失。

  同时,本文也强调,发电机定子绕组端部结构改造的难度很大,以现有的技术还不能保证百分之百成功,因此改造前测振,不仅可以检验改造的效果,而且对降低因改造失败带来的风险具有重大的现实意义。

  绥中电厂装有两台俄制TBB-800-2EY3型发电机。其中1号机于1999年投运,2004年因端部引出线烧损,整体更换过定子线年投运,因定子线棒端部股线断裂造成漏水、漏氢等问题,分别于2003年和2005年部分更换过定子线年整体更换过定子线棒。绥电领导论定这两台发电机定子绕组端部结构设计不合格,必须重新设计,并于2009年委托法国阿尔斯通对1号发电机进行了彻底的现代化改造。

  对此,我有不同看法。实践是检验真理的标准,一切应该用数据说线型发电机的型式试验和运行中抗振性试验

  陡河7号发电机定子绕组端部整体椭圆固有频率为107Hz~108Hz,运行中实测振动幅值。

  由于TBB-800-2型发电机的型式试验、运行中抗振性研究试验和耐冲击能力试验等都合格;而绥电两台俄制TBB-800-2EY3型发电机是在首台TBB-800-2型发电机投入运行近30年后制造,且经过多次改进后的产品,其性能应优于TBB-800-2型发电机。据此,TBB-800-2EY3型发电机定子端部绕组支撑系统的设计是合格的。

  绥电1、2号发电机定子绕组端部整体椭圆固有频率“f≤93Hz,f≥113Hz”,引线Hz。符合国标GB/T20140-2006中整体椭圆固有频率“f≤95Hz,f≥110Hz”、引线Hz的要求。因此两机均不符合发电机定子绕组端部结构改造的条件。

  根据国内、外发电厂的运行经验,大型发电机定子端部绕组整体椭圆固有频率因设计问题落入100Hz共振区域,在运行中其绕组端部结构发生松动和磨损现象,短则数月,多则一年左右的时间就会充分暴露出来。绥电两台TBB-800-2EY3型发电机定子绕组端部都是在投产3到4年之后才出现问题的,因此其定子绕组端部曾经出现过的一些问题不是设计造成的。

  发电机定子绕组端部结构设计是否合格,终都要根据运行中端部绕组振动幅值的大小来评价。绥电领导强调:“俄制TBB-800-2EY3型发电机定子绕组端部线棒和连接母线严重磨损、甚至疲劳断裂的根本原因是其在运行中振动大造成的,而振动大又是定子绕组端部支撑系统设计不合格造成的”。

  既然如此,他们为什么拒绝在1号发电机检修时,安装一套光纤在线监测装置,实际测出该机运行中定子端部绕组的振动幅值,来验证自己的分析判断呢?

  实践证明,即使是定子绕组端部结构在出厂时试验合格的发电机,在运行几年之后,由于长期承受100Hz电磁交变力的作用,其端部结构的刚度和强度可能会逐渐发生变化,导致绝缘磨损、股线疲劳断裂、漏水、漏氢和相间短路等恶性事故。这些事故可能是定子绕组端部结构设计不合格造成的,也可能是诸多不确定因素造成的,怎样判定呢?根据理论分析和实践经验,如果运行中其端部绕组的振幅远大于250µm,损坏周期小于1年,且同型机组都有类似的情况,一般认为是设计不合格造成的,反之则是诸多不确定因素造成的。据此,充分说明了发电机定子端部绕组测振的必要性。

  早在20多年前,ABB、GE、WH等就对发电机运行中绕组端部振幅做出了规定,开始了在线监测,并取得了较为成功的运行经验。由于决定发电机定子绕组端部运行可靠性的准则是运行时所允许的振幅,因此,对端部出现明显松动、磨损或100Hz附近存在椭圆模态的发电机,进行振幅在线监测是极其重要的。

  根据运行中振幅变化情况,实现早期故障报警,状态检修,防止端部突然事故的发生,保证发电机的安全经济运行。绥电两台TBB-800-2EY3型发电机曾经出现过的问题,充分说明了两机运行中测振的迫切性。

  国标GB/T 20140-2006中规定:6。1。1,透平发电机定子绕组端部整体椭圆固有频率应避开的范围,对于刚性支撑为95Hz~110Hz;6。1。2,对于整体椭圆固有频率不满足该范围的发电机,应测量运行时定子绕组端部的振动。如果我们仅根据6。1。1,常常会发生误判,造成盲目对发电机定子绕组端部结构进行改造。

  例如:托克托电厂新引进的两台日立600MW发电机和陡河电厂一台已运行12年且故障频繁的国产200MW发电机,其定子端部绕组都存在100Hz左右的整体椭圆固有频率。经专家研究决定,由日方和陡河电厂在各自的发电机上安装了光纤测振装置,测得三机的振动幅值分别为188µm、185µm和178µm,均小于250µm,故未对其端部结构进行改造。

  发电机定子绕组的端部结构是一个复杂的、非线性的弹性系统,一旦设计定型制造,重做定子绕组和端部紧固结构难度很大,不仅代价非常昂贵,而且以现有的技术还不能保证百分之百成功。因此,我建议利用绥电1号发电机检修的机会,邀请俄罗斯专家对其定子绕组端部结构加固处理后,由中、俄专家共同测振。

  如果振幅小于国标GB/T20140-2006规定的250µm,我不赞成对其端部结构进行改造;如果振幅大于µm,经中、俄专家研究,确系该机定子绕组端部结构设计不合格造成的,我赞成对其端部结构进行改造,即使改造失败,也无怨无悔。

  我认为绥电1、2号发电机定子绕组端部结构改造前必须测振。假设:改造前运行中实测的振幅为100µm。如果阿尔斯通对其定子绕组端部结构改造后,在运行中(至少1年)实测的定子端部绕组振幅超过ABB等规定的40µm,我们可以向法方提出质询;如果超过俄方实测的70µm,我们可以要求法方处理;如果超过改造前实测的100µm,我们可以要求法方赔偿。否则,我们的要求就没有依据。

  2009年4月至8月,法国阿尔斯通对神华国华绥中发电有限责任1号发电机定子进行了彻底改造。本节所列数据是笔者在该机定子端部绕组技术改造过程中的现场跟踪测试结果。

  6。1。1 绝缘电阻:改造前环境温度下实测大于6000MΩ;改造后环境温度下实测小于500MΩ,折合到运行温度小于24MΩ,不合格。

  改造前实测:4.4;改造后实测: A相为1.39、B相为1.56、C相为1.44,不合格。

  试验电压:72KV;1分钟实测泄漏电流:A相为1372µА、B相为903µА、C相为1218µА。根据相关文献和现场经验,通过绕组绝缘的泄漏电流应小于100μА。不合格。

  改造后,交流耐压升压至39KV时,励端9点钟引线接头主绝缘击穿;经处理后,交流耐压升压至49KV时,放电两次,部位不明。改造前,相同条件下交流耐压无此现象。

  国标GB/T 20833-2007规定,单根线PC;阿尔斯通单根线棒出厂试验,在相电压下为1200PC-2000PC。不合格。

  绥电-阿尔斯通:试验电流(直流)1000A;试验环境温度:29℃,通风良好;试验后焊口温升:1℃。

  改造后,由于紧固绝缘螺杆静止状态频繁断裂,2009年7月24日全部更换;但刚过6天,静止状态下又发现一根断裂。改造前定子端部绕组紧固螺杆未出现过断裂。

  阿尔斯通安装在端部固定结构的压板上;而国标GB/T20140-2006规定:应根据定子绕组端部模态试验结果,在振幅的位置布置测点。

  改造前,汽、励两侧定子端部绕组整体椭圆固有频率均大于113Hz,引线Hz。改造后,汽侧定子端部绕组整体椭圆固有频率为112~113Hz,励侧定子端部大多数线Hz左右,引线Hz左右,不合格。

  实践是检验真理的标准,只有在运行中测出绥电1、2号发电机定子绕组端部的振动幅值后,才能确定是否应对其端部结构进行彻底改造。其余都是纸上谈兵,仅供参考,不足为据。

  (编自《电气技术》,原文标题为“绥电800MW发电机定子端部绕组振动在线监测的必要性和迫切性”,作者为倪志英。)
想了解更多详情,请访问康明斯发电机组中国区服务商官网http://www.6hdwc.com

    吉林快3 幸运飞艇官网 澳洲幸运10开奖结果 安徽快3走势 幸运飞艇官网 三分快3 PK10牛牛 欢乐生肖 三分PK拾平台 德国时时彩